本發(fā)明涉及一種熱電聯(lián)產(chǎn)火力發(fā)電廠中的循環(huán)流化床鍋爐，特別涉及一種循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力偶發(fā)超限應(yīng)對(duì)調(diào)控方法。
背景技術(shù)：
1、在熱電聯(lián)產(chǎn)火力發(fā)電廠中，為汽輪機(jī)提供蒸汽的循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力的目標(biāo)值是根據(jù)背壓式汽輪機(jī)的進(jìn)蒸汽參數(shù)來確定的；機(jī)組運(yùn)行中，循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力在各種工況下需要保持穩(wěn)定，以保證汽輪機(jī)組工作效率及品質(zhì)；但熱電聯(lián)產(chǎn)火力發(fā)電廠的循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力會(huì)受到各種因素的影響而發(fā)生波動(dòng)，主要影響因素有兩個(gè)：一是為汽輪機(jī)提供蒸汽的循環(huán)流化床鍋爐的燃煤發(fā)生變化，即，燃煤的不同煤種更換及煤種配比發(fā)生較大變化的因素，當(dāng)循環(huán)流化床鍋爐的燃煤煤種及配比發(fā)生變化時(shí)，會(huì)直接影響到循環(huán)流化床的產(chǎn)蒸汽量，產(chǎn)蒸汽量發(fā)生波動(dòng)，直接會(huì)導(dǎo)致鍋爐出口蒸汽壓力也跟隨發(fā)生波動(dòng)，此因素業(yè)內(nèi)俗稱“內(nèi)擾”；二是熱電聯(lián)產(chǎn)發(fā)電廠的熱用戶的用熱負(fù)荷發(fā)生較大波動(dòng)的因素，當(dāng)熱負(fù)荷波動(dòng)時(shí)，背壓式汽輪機(jī)需要及時(shí)調(diào)節(jié)蒸汽進(jìn)汽門，以滿足熱負(fù)荷波動(dòng)的要求，此時(shí)就要求循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽要及時(shí)調(diào)節(jié)并跟進(jìn)，以保證循環(huán)流化床鍋爐輸出的鍋爐蒸汽壓力的穩(wěn)定，不能使其超出設(shè)計(jì)壓力的調(diào)節(jié)控制范圍；若超出循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力限定范圍，則會(huì)使蒸汽壓力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)值，直接導(dǎo)致系統(tǒng)中的相關(guān)安全閥起跳，造成生產(chǎn)安全事故；若遠(yuǎn)低于循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力限定范圍，則會(huì)使蒸汽壓力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于于設(shè)計(jì)值，直接導(dǎo)致汽輪機(jī)無法正常工作；如何應(yīng)對(duì)偶發(fā)的循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力超限，成為現(xiàn)場運(yùn)行中的一個(gè)難題。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)思路
1、本發(fā)明提供了一種應(yīng)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力偶發(fā)超限的調(diào)控方法，實(shí)現(xiàn)了循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力超限的超前應(yīng)對(duì)，大大避免了超限現(xiàn)象的發(fā)生。
2、本發(fā)明是通過以下技術(shù)方案解決以上技術(shù)問題的：
3、本發(fā)明的總體構(gòu)思：將“每秒0.001兆帕”定義為循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力變化率的偶發(fā)超限預(yù)警值；實(shí)時(shí)采集循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力的變化率，若實(shí)時(shí)采集循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力的變化率大于0.001mpa/s，預(yù)判為循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力即將偶發(fā)超限，通過改變鍋爐的給煤流量的pi調(diào)節(jié)系統(tǒng)的前饋，達(dá)到對(duì)鍋爐給煤流量快速調(diào)整的目的，從而避免出口蒸汽壓力即將偶發(fā)超限。
4、一種應(yīng)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力偶發(fā)超限的調(diào)控方法，其特征在于以下步驟：
5、第一步、調(diào)取循環(huán)流化床鍋爐在運(yùn)行調(diào)試時(shí)所得到的循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力變化率的前饋系數(shù)k，（一般前饋系數(shù)k=10-30）；
6、第二步、將“每秒0.001兆帕”的壓力變化率，定義為循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力變化率的偶發(fā)超限預(yù)警值；
7、第三步、實(shí)時(shí)采集運(yùn)行中的循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽流量q；
8、第四步、實(shí)時(shí)采集運(yùn)行中的循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力變化率sl，若循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力變化率sl大于每秒0.001兆帕，則預(yù)判為循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力即將偶發(fā)超限；
9、第五步、將循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽流量q乘以循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力變化率sl再乘以前饋系數(shù)k得到的乘積，作為控制循環(huán)流化床鍋爐的給煤流量的pi調(diào)控系統(tǒng)的前饋增減值m，并將前饋增減值m加入到控制循環(huán)流化床鍋爐給煤流量的pi調(diào)控系統(tǒng)的前饋系數(shù)中；將循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力變化率sl用前饋系數(shù)修正后，再乘以循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽流量q，得到了較科學(xué)合理的調(diào)控煤量的pi調(diào)控系統(tǒng)的前饋增減值m，實(shí)現(xiàn)給煤機(jī)給煤流量的超前調(diào)控，從而起到預(yù)先抑制循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力偶發(fā)超限的作用。
10、第六步、繼續(xù)監(jiān)控運(yùn)行中的循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力變化率sl，若，循環(huán)流化床出口蒸汽壓力變化率sl出現(xiàn)反向變化時(shí)，將加入到控制循環(huán)流化床鍋爐給煤流量的pi調(diào)控系統(tǒng)的前饋中加入的前饋增減值m去除，這種去除是瞬間完成的，使控制循環(huán)流化床鍋爐給煤量的pi調(diào)控系統(tǒng)的前饋值恢復(fù)到初始狀態(tài)。
11、所述的第六步可用以下步驟代替，以實(shí)現(xiàn)超前應(yīng)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力偶發(fā)超限后措施的合理退出；調(diào)取循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力的設(shè)計(jì)值sp，采集運(yùn)行中的循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力pv，用采集到的循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力pv減去循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力的設(shè)計(jì)值sp，得到實(shí)時(shí)循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力偏差值δpv；
12、若，循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力偏差值δpv小于0.1兆帕，當(dāng)循環(huán)流化床出口蒸汽壓力變化率sl出現(xiàn)反向變化時(shí)開始計(jì)時(shí)，在5秒鐘內(nèi)，將加入到控制循環(huán)流化床鍋爐給煤流量的pi調(diào)控系統(tǒng)的前饋中加入的前饋增減值m逐步調(diào)整到零，使控制循環(huán)流化床鍋爐給煤量的pi調(diào)控系統(tǒng)的前饋值恢復(fù)到初始狀態(tài)；
13、若，循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力偏差值δpv大于或等于0.1兆帕，當(dāng)循環(huán)流化床出口蒸汽壓力變化率sl出現(xiàn)反向變化時(shí)開始計(jì)時(shí)，在50-100秒鐘內(nèi)，將加入到控制循環(huán)流化床鍋爐給煤流量的pi調(diào)控系統(tǒng)的前饋中加入的前饋增減值m逐步調(diào)整到零，使控制循環(huán)流化床鍋爐給煤量的pi調(diào)控系統(tǒng)的前饋值恢復(fù)到初始狀態(tài)。
14、本發(fā)明有效克服了循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力的偶發(fā)超限，避免了出口蒸汽壓力偶發(fā)超限所引起的鍋爐安全隱患發(fā)生；將出口蒸汽壓力的變化率與鍋爐給煤流量，通過pi調(diào)節(jié)系統(tǒng)的前饋系數(shù)緊密結(jié)合，實(shí)現(xiàn)了鍋爐給煤量的科學(xué)合理的躍變。
1.一種應(yīng)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力偶發(fā)超限的調(diào)控方法，其特征在于以下步驟：
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種應(yīng)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力偶發(fā)超限的調(diào)控方法，其特征在于，
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種應(yīng)對(duì)循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力偶發(fā)超限的調(diào)控方法，其特征在于，調(diào)取循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力的設(shè)計(jì)值sp，采集運(yùn)行中的循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力pv，用采集到的循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力pv減去循環(huán)流化床鍋爐出口蒸汽壓力的設(shè)計(jì)值sp，得到實(shí)時(shí)循環(huán)流化床鍋爐的出口蒸汽壓力偏差值δpv；